随着燃油价格的上涨，新能源车型越来越受到大家的关注。以往消费者选择新能源车型时，大都倾向于日系合资品牌，但随着自主品牌新能源车型开始在市场上崭露头角，局势也悄然发生着变化。比如近期上市的哈弗神兽柠檬超级混动 DHT，以15.38万元的起售价颠覆了人们对混动车型价格远超燃油车的刻板印象，如此的定价策略可谓彻底打破了现有混动SUV的市场格局。不过这样一款热门混动车型，它的产品力是否能像定价一样“给力”？除了混动所带来的省油优势之外，在其它方面还有哪些令人称道的表现呢？
为了验证哈弗神兽柠檬超级混动 DHT的真正实力，我们特地邀请邵青一起加入这次测试。邵青可谓是一位不折不扣的汽车专家，自2015年至今一直都是中国汽车诊断大师大赛的裁判长，同时也拥有交通部颁发的“汽车工程师考官证书”，并且被多家省市级媒体长期特邀为汽车评论员或栏目撰稿人。
本次测试的项目分别有：发动机振动测试、车辆加速测试、非铺装道路行驶舒适性测试以及车内噪音测试等几个环节。为了让大家有更直观的感受，我们并没有采用以往相对复杂且枯燥的测试方法，而是尽量通过简单明了且通俗易懂的方式直观呈现这台哈弗神兽柠檬超级混动 DHT在以上几个方面的实际表现。
不巧的是，在第一项测试发动机振动项目时，我们就遇到了一些“小插曲”，因为哈弗神兽柠檬超级混动 DHT采用的是一套非常智能的混动系统，在大多数原地等红绿灯或低速行驶时的场景下发动机并不会启动参与工作。好在专家在场，略施小计便解决了这个“难题”。最终在测试发动机振动幅度的过程中，我们不仅可以将一支笔平稳地竖直放置在发动机上方，同时专业测振仪也给出了这台发动机的振幅参数：2.0米/秒²，这个数值在四缸发动机中算是比较优秀的表现了。邵青专家也对此进行了解释：由于这台发动机采用了米勒循环工作原理，其特点就是发动机的压缩比小于膨胀比，意味着发动机在做功环节，缸内气体燃烧更充分，热效率也会更高。尤其是低负荷工况下，不仅燃烧效果好、更加省油，而且同时能够抑制发动机爆震现象的产生，所以发动机运转的平顺性也会更好。
第二项测试是车辆加速性能测试，虽然加速性能并不是SUV车型的强项，且这台车搭载的仅为一台1.5升涡轮增压发动机，但得益于智能DHT架构，相比其它单挡串并联架构混动车型，哈弗神兽柠檬超级混动 DHT的轮端力矩要大300牛·米，所以能够做到0-60公里/小时4.0秒的加速时间，0-100公里/小时加速时间为7.7秒，能跑出这么优秀的成绩也就不足为奇了。
哈弗神兽柠檬超级混动 DHT虽然只是一台城市型SUV，但也难免会遇到一些较为恶劣的路况，所以对这台车在非铺装路面的行驶舒适性测试还是很有必要的。传统的测试方法是把车开到专业的测试场地，并将车辆固定在测试设备上，通过设备产生的震动以及车内采样仪器的数值和波形来进行舒适性评价。这次我们秉承着“无论数值再优秀、波形再好看，最终还是要由使用者做出评断”的原则，采取了“简单粗暴”的方式——通过直接在非铺装路面上行驶，由“阅车无数”的邵青专家和齐宇老师对这台哈弗神兽柠檬超级混动 DHT的行驶质感做出主观评价。
哈弗神兽柠檬超级混动 DHT也确实不负众望，在崎岖不平的非铺装路面上展现出了相当高级的质感和韧性。在遇到路面冲击的时候，悬架对震动的化解比较彻底，传递给乘客的感受也并不生硬，不会有过于明显的噪音。尤其是面对连续颠簸的时候，悬架的动作没有一丝“慌乱”的迹象，还是能够从容沉稳地去应付高频次的震动冲击。与此同时，这台车所配备的透明底盘、陡坡缓降、上坡辅助这些一般只在专业越野车上才有的配置也给我们留下了很深的印象。
在测试过程中，哈弗神兽柠檬超级混动 DHT完备的智能驾驶辅助功能发挥了很大作用，其配备的ADAS全新高级智能驾驶辅助系统即使在更高级别的车型中也是较为罕见的配置。拿智能过弯这项功能举例，软件系统会根据车辆识别到的车道线曲率进行计算，并提前将车速降低到舒适过弯的速度，使得行车过程更舒适、更安全。以往这种功能都是中高档车型的选装配置，出现在哈弗神兽柠檬超级混动 DHT上面还真挺让人感到惊喜的。
本次测试的最后一个环节是对于大多数紧凑级SUV来说最有“挑战性”的项目：噪音测试。由于哈弗神兽柠檬超级混动 DHT采用的智能DHT技术，可实现EV行驶、串联驱动、动力直驱、经济直驱、并联驱动、能量回收六种动力模式。比如在60公里/小时以下的车速就是EV和串联自动切换：有电就用EV，电量低了就切换到串联。进入60公里/小时以上的巡航状态，动力系统就会切换为发动机直驱模式。而当超车的时候直驱模式的动力满足不了需求，就会自动进入发动机和电机共同工作的并联模式。
我们在60公里/小时车速下分别进行了EV模式和发动机串联两种工况下的噪音测试。测试结果分别为：EV模式下59分贝，发动机串联模式下62分贝，属于相当优秀的噪音水平了。对此邵青专家解释说：“车辆的NVH控制并非只是隔音材料的堆砌那么简单，还要配合良好的车身刚性。”这台哈弗神兽柠檬超级混动 DHT不仅采用了大面积的高强度钢及3DP车身，而且针对发动机的高精度配气机构、静音链条、进排气高消声结构设计等进行了十余项优化，所以最终才能呈现出如此优秀的静音效果。
有人说现如今的自主品牌具备了很多附加功能，但不知道对于汽车品质方面的基本功是否已经做扎实了，通过我们这次常规及非常规的测试，可以说哈弗神兽柠檬超级混动 DHT不仅在基本功方面非常扎实，甚至达到了优秀的水平。以哈弗神兽柠檬超级混动 DHT的优异表现来看，现如今的自主品牌的确取得了长足的发展和进步，而这一切也是我们非常希望看到的，因为广大消费者将会是这一切的最终受益者。
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为了验证哈弗神兽柠檬超级混动 DHT的真正实力，我们特地邀请邵青一起加入这次测试。邵青可谓是一位不折不扣的汽车专家，自2015年至今一直都是中国汽车诊断大师大赛的裁判长，同时也拥有交通部颁发的“汽车工程师考官证书”，并且被多家省市级媒体长期特邀为汽车评论员或栏目撰稿人。
本次测试的项目分别有：发动机振动测试、车辆加速测试、非铺装道路行驶舒适性测试以及车内噪音测试等几个环节。为了让大家有更直观的感受，我们并没有采用以往相对复杂且枯燥的测试方法，而是尽量通过简单明了且通俗易懂的方式直观呈现这台哈弗神兽柠檬超级混动 DHT在以上几个方面的实际表现。
不巧的是，在第一项测试发动机振动项目时，我们就遇到了一些“小插曲”，因为哈弗神兽柠檬超级混动 DHT采用的是一套非常智能的混动系统，在大多数原地等红绿灯或低速行驶时的场景下发动机并不会启动参与工作。好在专家在场，略施小计便解决了这个“难题”。最终在测试发动机振动幅度的过程中，我们不仅可以将一支笔平稳地竖直放置在发动机上方，同时专业测振仪也给出了这台发动机的振幅参数：2.0米/秒²，这个数值在四缸发动机中算是比较优秀的表现了。邵青专家也对此进行了解释：由于这台发动机采用了米勒循环工作原理，其特点就是发动机的压缩比小于膨胀比，意味着发动机在做功环节，缸内气体燃烧更充分，热效率也会更高。尤其是低负荷工况下，不仅燃烧效果好、更加省油，而且同时能够抑制发动机爆震现象的产生，所以发动机运转的平顺性也会更好。
第二项测试是车辆加速性能测试，虽然加速性能并不是SUV车型的强项，且这台车搭载的仅为一台1.5升涡轮增压发动机，但得益于智能DHT架构，相比其它单挡串并联架构混动车型，哈弗神兽柠檬超级混动 DHT的轮端力矩要大300牛·米，所以能够做到0-60公里/小时4.0秒的加速时间，0-100公里/小时加速时间为7.7秒，能跑出这么优秀的成绩也就不足为奇了。
哈弗神兽柠檬超级混动 DHT虽然只是一台城市型SUV，但也难免会遇到一些较为恶劣的路况，所以对这台车在非铺装路面的行驶舒适性测试还是很有必要的。传统的测试方法是把车开到专业的测试场地，并将车辆固定在测试设备上，通过设备产生的震动以及车内采样仪器的数值和波形来进行舒适性评价。这次我们秉承着“无论数值再优秀、波形再好看，最终还是要由使用者做出评断”的原则，采取了“简单粗暴”的方式——通过直接在非铺装路面上行驶，由“阅车无数”的邵青专家和齐宇老师对这台哈弗神兽柠檬超级混动 DHT的行驶质感做出主观评价。
哈弗神兽柠檬超级混动 DHT也确实不负众望，在崎岖不平的非铺装路面上展现出了相当高级的质感和韧性。在遇到路面冲击的时候，悬架对震动的化解比较彻底，传递给乘客的感受也并不生硬，不会有过于明显的噪音。尤其是面对连续颠簸的时候，悬架的动作没有一丝“慌乱”的迹象，还是能够从容沉稳地去应付高频次的震动冲击。与此同时，这台车所配备的透明底盘、陡坡缓降、上坡辅助这些一般只在专业越野车上才有的配置也给我们留下了很深的印象。
在测试过程中，哈弗神兽柠檬超级混动 DHT完备的智能驾驶辅助功能发挥了很大作用，其配备的ADAS全新高级智能驾驶辅助系统即使在更高级别的车型中也是较为罕见的配置。拿智能过弯这项功能举例，软件系统会根据车辆识别到的车道线曲率进行计算，并提前将车速降低到舒适过弯的速度，使得行车过程更舒适、更安全。以往这种功能都是中高档车型的选装配置，出现在哈弗神兽柠檬超级混动 DHT上面还真挺让人感到惊喜的。
本次测试的最后一个环节是对于大多数紧凑级SUV来说最有“挑战性”的项目：噪音测试。由于哈弗神兽柠檬超级混动 DHT采用的智能DHT技术，可实现EV行驶、串联驱动、动力直驱、经济直驱、并联驱动、能量回收六种动力模式。比如在60公里/小时以下的车速就是EV和串联自动切换：有电就用EV，电量低了就切换到串联。进入60公里/小时以上的巡航状态，动力系统就会切换为发动机直驱模式。而当超车的时候直驱模式的动力满足不了需求，就会自动进入发动机和电机共同工作的并联模式。
我们在60公里/小时车速下分别进行了EV模式和发动机串联两种工况下的噪音测试。测试结果分别为：EV模式下59分贝，发动机串联模式下62分贝，属于相当优秀的噪音水平了。对此邵青专家解释说：“车辆的NVH控制并非只是隔音材料的堆砌那么简单，还要配合良好的车身刚性。”这台哈弗神兽柠檬超级混动 DHT不仅采用了大面积的高强度钢及3DP车身，而且针对发动机的高精度配气机构、静音链条、进排气高消声结构设计等进行了十余项优化，所以最终才能呈现出如此优秀的静音效果。
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钢结构厚型防火涂料抗开裂性能测试
看到一篇关于钢结构厚型防火涂料抗开裂测试的文章，觉得挺好，和钢结构厚型防火涂料用户分享一下。钢结构因其自身强度高、重量轻、抗震性能佳和可靠性高等众多突出的优点被工程师们所青睐。近年来，随着我国城市化进程的加快，各大城市为了充分提高城市空间利用率、采用钢结构建造的高层建筑越来越多。但相对于混凝土、砖石等其他建筑材料而言，钢材的耐火性能较差。当温度为500 ℃左右时，钢材的屈服强度将降至常温下强度的一半。提高钢结构抗火性能的主要方法有：水冷却法；单面屏蔽法；浇筑混凝土或砌筑耐火砖；采用耐火轻质板材作为防火外包层；涂抹防火材料；采用耐火耐候钢材等。其中，厚型钢结构防火涂料是一种应用广泛钢结构防火措施。在钢结构防火涂料中水泥基钢结构厚型防火涂料可提供长达3 h的耐火保护，这一特性吻合了目前我国在建高层钢结构建筑柱子耐火时限3 h的设计要求，从而成为众多高层建筑防火措施的选择。
高层钢结构建筑不同于一般钢结构建筑，其在使用期间会受到风荷载等导致的荷载水平较低但频度较高的可变荷载作用，也可能遭遇到高烈度罕遇地震引起的大变形往复荷载作用。然而相对于钢构件本身材料而言，钢结构厚型防火涂料的力学性能较差，在遭遇地震和恐怖爆炸等偶然性事故灾害时，涂装在钢结构上的厚型钢结构防火涂料NH(BT-03）因受到的大变形荷载反复作用下，有可能开裂、破损甚至脱落，对钢结构构件在承受该类灾害后的抗火性能造成很大影响。
为了评估目前在我国应用广泛的水泥基室内厚型防火涂料在高层钢结构建筑上的适应性，为钢结构防火涂料的设计提供参考，对涂有厚型防火涂料的钢结构构件进行不同荷载水平的往复加载试验，模拟地震等罕遇荷载下的钢结构的变形情况，考查往复大变形荷载作用下，钢结构厚型防火涂料的开裂和附着性能，评估高层钢结构建筑用厚型防火涂料进行防火保护的可行性。
1 试验部分
1.1 试验内容
为实现上述目的，本试验不考虑防火涂料厚型因时间和环境等因素导致粘结附着力等物理性能退化（老化）的影响。将测试涂装有厚型防火涂料的钢构件在大变形往复荷载作用下的性能。主要模拟带厚型防火涂料钢构件在遭遇罕遇地震作用条件的性能，考查钢构件上厚型防火涂料在这种荷载作用时的开裂、损坏和脱落情况。
1.2 试件的设计
大变形往复加载测试用试件为焊接H型截面钢柱构件，构件数量为2个，钢柱总高度1.60 m，加载点离柱脚高度为1.50 m，柱子采用200 mm×150 mm×6 mm×10 mm的焊接H型柱。钢柱材料为Q235结构钢，柱脚连接螺栓采用10.9级高强螺栓。钢柱试件柱脚采用固接，在柱顶施加侧向集中荷载，在腹板上每隔500 mm设置一道加劲肋，防止加载过程中腹板局部失稳；在柱脚设置靴梁，加强柱脚并防止底板弯曲；在柱顶加载点处翼缘上加焊200 mm×200 mm×10 mm钢板，用于与作动器加载头的连接，施加的水平荷载使试件产生绕强轴的弯矩作用。
1.3 加载方案
构件下端部采用刚接设计，固定在预先设计的底座上，柱脚与底座通过高强螺栓连接，柱顶为自由端，加载位置在柱顶加强处，连接形式为铰接。通过安装在柱顶的作动器施加往复加载。
采用位移控制在柱顶施加荷载，每级位移循环3次。
1）每级加载位移量为7 mm；
2）加载初期，每级加载位移量为上级加载位移量的1.4倍；
3）当构件出现屈服之后，增长倍数改为1.3；
4）当试件破坏时，试验停止。
1.4 试件的涂装
根据GB 50016—2014《建筑设计防火规范》要求，建筑的高耐火等级为a级，对应a级耐火等级的建筑钢结构柱的耐火时限要求为3.0 h，因此对本试验的钢柱试件按3.0 h耐火时限要求采用厚型防火涂料NH(BT-03）进行防火保护。按3.0 h耐火时限钢结构厚型防火涂料要求进行防火保护，设计涂料厚度为26 mm，施工工法为喷涂粘钉挂网工法。
2 测试过程及现象
2.1 大变形往复加载测试
大变形往复加载试验时，主要采用位移计测量柱顶的侧向位移和柱脚的转动，采用水平位移计测量柱顶荷载作用方向的位移（D2）及水平面内垂直于力作用方向的位移（D1），在柱脚底板上布置竖向位移计，测量柱脚底板两边的竖向位移，进而得到柱脚的转角，荷载的大小通过作动器的内置传感器测量得到。
2.2 试验现象
本次试验主要研究内容为钢结构厚型防火涂料的破损形态，由于厚型室内防火涂料表面粗糙，质地疏松，难以用传感器测量其应力和应变，厚型钢结构 防火涂料对钢构件的刚度和承载力基本没有影响，主要通过肉眼观察其表面状态来判断其状态。柱顶的力-位移关系仅反映加载历程及构件本身对荷载的行为反应，与有无防火涂料差别不大。但构件变形的大小程度会影响防火涂料的附着性能，影响防火涂料的开裂、损坏与脱落。因此构件的受力和变形与防火涂料的破损有直接关系。
2.2.1 试件1
试件1防火涂料的实测平均厚度为28.25 mm，试件1实际加载历程见表1，每级位移往复3次。
表1 试件1加载历程
加载级数 1 2 3 45 6 78 9
加载位移值/mm ±7.0 ±9.8 ±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±55.0 ±77.0 ±102.0
试验开始前，试件1上的钢结构厚型防火涂料无可见裂缝。前3级荷载过程中，试件均未出现可见裂缝。加载至4级（19.2 mm）时，靴梁顶部与钢梁翼板交接处首先产生裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至5级（26.9 mm）时，同一翼板两侧靴梁上的裂缝发生贯通，且靴梁与底板连接处、柱底翼缘与腹板连接处产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至6级（37.7 mm），靴梁周围的裂缝加宽，且向翼板内侧延伸，同时500 mm高度处加劲板对应的翼缘板外侧产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至7级（55.0 mm），靴梁处裂缝沿翼板侧面向上延伸，接近加劲板，翼板内侧裂缝延伸至腹板，贯通整个腹板高度，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至8级（77.0 mm），靴梁周围的裂缝和翼缘板侧面的裂缝进一步加宽，已经可以看见钢梁板，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度达到1.0 mm；加载至9级（102 mm），可以从裂缝中看到翼缘板发生很明显的屈曲裂缝宽度接近40 mm，钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
2.2.2 试件2
试件2钢结构厚型防火涂料的实测平均厚度为29.50 mm，试件2实际加载历程见表2，1 ~ 7级每级位移往复3次，第8级往复加载一次后试验结束。
表2 试件2加载历程
加载级数1 23456 78
加载位移值/mm ±9.8±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±52.7 ±73.8 ±103.3
试验开始前，试件2上的防火涂料未出现干缩裂缝。1级荷载（9.8 mm）未产生裂缝。第2级荷载（13.7 mm），靴梁顶部与钢梁翼缘板连接处首先出现细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第3级荷载（19.2 mm），原有裂缝向两头延伸，在一侧的翼缘外侧裂缝发生贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第4级荷载（26.9 mm），另一侧翼缘两边靴梁顶部的裂缝贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第5级荷载（37.7 mm），翼缘与腹板连接处及翼缘侧出现细微裂缝，原有裂缝加宽，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。6级荷载（52.7 mm），靴梁顶部的裂缝向上延伸，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。7级荷载（73.8 mm），靴梁顶部裂缝继续向上延伸，至500 mm高度加劲板附近，且横向延伸至钢梁腹板中部，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度超过1.0 mm。8级荷载（103.3 mm）往复加载一周后,靴梁顶部及其沿翼缘侧面向上延伸的裂缝显著增宽，钢柱翼缘明显屈曲钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，荷载比第7级大幅下降，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
由上述对试件1和试件2的测试可知，2个试件呈现的防火涂料破坏情况大致相同，主要的破坏裂缝均从靴梁上部开始产生，随荷载增加，钢梁四个角上的靴梁处裂缝从翼缘外侧和内侧贯通，然后沿翼缘板侧面向上延伸，在柱顶变形不超过53.0 mm（试件1为55.0 mm，试件2为52.7 mm）时，防火涂料的大裂缝宽度不超过1.0 mm，在荷载恢复到零时裂缝能够闭合，此后随着柱顶位移增加，加载过程中这些裂缝不断加宽，试验结束时，钢梁翼缘明显屈曲，防火涂料裂缝大宽度超过30.0 mm，局部防火涂料与钢梁明显分离。根据GB 14907—2002《钢结构防火涂料》，当厚型防火涂料的裂缝宽度不超过1.0 mm时，不会影响其性能，因此可以认为当试件的变形不超过53.0 mm时，防火涂料没有破坏。
3 结语
根据GB 50011—2010《建筑抗震设计规范》规定，多、高层钢结构多遇地震下弹性层间位移角限值为1/250，罕遇地震下弹塑性层间位移角限值为1/50。根据本试验试件的钢柱高度（1 500 mm），相应的柱顶位移限值分别为6.0 mm和30.0 mm。从大变形往复加载试验中厚型防火涂料的开裂情况可知，在多遇地震下（对应试件1和试件2中的1级荷载），涂料不开裂。因此，该厚型防火涂料（平均厚度28.25 mm）在经历设计罕遇地震作用后仍能附着在钢构件的表面，并且不会产生影响其防火保护功能的裂缝，表现出可靠的附着性能，从而保证了防火保护的持续性。总之，采用水泥基厚型钢结构防火涂料，经过粘钉包网工法施工进行高层钢结构建筑的耐火保护是可靠的。
虽然钢结构厚型防火涂料组成成分的颗粒较大，涂层外观不平整，影响建筑的整体美观，多用于结构隐藏工程，但是室内钢结构厚型防火涂料的成分多为无机材料，其防火性能稳定，长期使用效果较好。
看到一篇关于钢结构厚型防火涂料抗开裂测试的文章，觉得挺好，和钢结构厚型防火涂料用户分享一下。钢结构因其自身强度高、重量轻、抗震性能佳和可靠性高等众多突出的优点被工程师们所青睐。近年来，随着我国城市化进程的加快，各大城市为了充分提高城市空间利用率、采用钢结构建造的高层建筑越来越多。但相对于混凝土、砖石等其他建筑材料而言，钢材的耐火性能较差。当温度为500 ℃左右时，钢材的屈服强度将降至常温下强度的一半。提高钢结构抗火性能的主要方法有：水冷却法；单面屏蔽法；浇筑混凝土或砌筑耐火砖；采用耐火轻质板材作为防火外包层；涂抹防火材料；采用耐火耐候钢材等。其中，厚型钢结构防火涂料是一种应用广泛钢结构防火措施。在钢结构防火涂料中水泥基钢结构厚型防火涂料可提供长达3 h的耐火保护，这一特性吻合了目前我国在建高层钢结构建筑柱子耐火时限3 h的设计要求，从而成为众多高层建筑防火措施的选择。
高层钢结构建筑不同于一般钢结构建筑，其在使用期间会受到风荷载等导致的荷载水平较低但频度较高的可变荷载作用，也可能遭遇到高烈度罕遇地震引起的大变形往复荷载作用。然而相对于钢构件本身材料而言，钢结构厚型防火涂料的力学性能较差，在遭遇地震和恐怖爆炸等偶然性事故灾害时，涂装在钢结构上的厚型钢结构防火涂料NH(BT-03）因受到的大变形荷载反复作用下，有可能开裂、破损甚至脱落，对钢结构构件在承受该类灾害后的抗火性能造成很大影响。
为了评估目前在我国应用广泛的水泥基室内厚型防火涂料在高层钢结构建筑上的适应性，为钢结构防火涂料的设计提供参考，对涂有厚型防火涂料的钢结构构件进行不同荷载水平的往复加载试验，模拟地震等罕遇荷载下的钢结构的变形情况，考查往复大变形荷载作用下，钢结构厚型防火涂料的开裂和附着性能，评估高层钢结构建筑用厚型防火涂料进行防火保护的可行性。
1 试验部分
1.1 试验内容
为实现上述目的，本试验不考虑防火涂料厚型因时间和环境等因素导致粘结附着力等物理性能退化（老化）的影响。将测试涂装有厚型防火涂料的钢构件在大变形往复荷载作用下的性能。主要模拟带厚型防火涂料钢构件在遭遇罕遇地震作用条件的性能，考查钢构件上厚型防火涂料在这种荷载作用时的开裂、损坏和脱落情况。
1.2 试件的设计
大变形往复加载测试用试件为焊接H型截面钢柱构件，构件数量为2个，钢柱总高度1.60 m，加载点离柱脚高度为1.50 m，柱子采用200 mm×150 mm×6 mm×10 mm的焊接H型柱。钢柱材料为Q235结构钢，柱脚连接螺栓采用10.9级高强螺栓。钢柱试件柱脚采用固接，在柱顶施加侧向集中荷载，在腹板上每隔500 mm设置一道加劲肋，防止加载过程中腹板局部失稳；在柱脚设置靴梁，加强柱脚并防止底板弯曲；在柱顶加载点处翼缘上加焊200 mm×200 mm×10 mm钢板，用于与作动器加载头的连接，施加的水平荷载使试件产生绕强轴的弯矩作用。
1.3 加载方案
构件下端部采用刚接设计，固定在预先设计的底座上，柱脚与底座通过高强螺栓连接，柱顶为自由端，加载位置在柱顶加强处，连接形式为铰接。通过安装在柱顶的作动器施加往复加载。
采用位移控制在柱顶施加荷载，每级位移循环3次。
1）每级加载位移量为7 mm；
2）加载初期，每级加载位移量为上级加载位移量的1.4倍；
3）当构件出现屈服之后，增长倍数改为1.3；
4）当试件破坏时，试验停止。
1.4 试件的涂装
根据GB 50016—2014《建筑设计防火规范》要求，建筑的高耐火等级为a级，对应a级耐火等级的建筑钢结构柱的耐火时限要求为3.0 h，因此对本试验的钢柱试件按3.0 h耐火时限要求采用厚型防火涂料NH(BT-03）进行防火保护。按3.0 h耐火时限钢结构厚型防火涂料要求进行防火保护，设计涂料厚度为26 mm，施工工法为喷涂粘钉挂网工法。
2 测试过程及现象
2.1 大变形往复加载测试
大变形往复加载试验时，主要采用位移计测量柱顶的侧向位移和柱脚的转动，采用水平位移计测量柱顶荷载作用方向的位移（D2）及水平面内垂直于力作用方向的位移（D1），在柱脚底板上布置竖向位移计，测量柱脚底板两边的竖向位移，进而得到柱脚的转角，荷载的大小通过作动器的内置传感器测量得到。
2.2 试验现象
本次试验主要研究内容为钢结构厚型防火涂料的破损形态，由于厚型室内防火涂料表面粗糙，质地疏松，难以用传感器测量其应力和应变，厚型钢结构 防火涂料对钢构件的刚度和承载力基本没有影响，主要通过肉眼观察其表面状态来判断其状态。柱顶的力-位移关系仅反映加载历程及构件本身对荷载的行为反应，与有无防火涂料差别不大。但构件变形的大小程度会影响防火涂料的附着性能，影响防火涂料的开裂、损坏与脱落。因此构件的受力和变形与防火涂料的破损有直接关系。
2.2.1 试件1
试件1防火涂料的实测平均厚度为28.25 mm，试件1实际加载历程见表1，每级位移往复3次。
表1 试件1加载历程
加载级数 1 2 3 45 6 78 9
加载位移值/mm ±7.0 ±9.8 ±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±55.0 ±77.0 ±102.0
试验开始前，试件1上的钢结构厚型防火涂料无可见裂缝。前3级荷载过程中，试件均未出现可见裂缝。加载至4级（19.2 mm）时，靴梁顶部与钢梁翼板交接处首先产生裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至5级（26.9 mm）时，同一翼板两侧靴梁上的裂缝发生贯通，且靴梁与底板连接处、柱底翼缘与腹板连接处产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至6级（37.7 mm），靴梁周围的裂缝加宽，且向翼板内侧延伸，同时500 mm高度处加劲板对应的翼缘板外侧产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至7级（55.0 mm），靴梁处裂缝沿翼板侧面向上延伸，接近加劲板，翼板内侧裂缝延伸至腹板，贯通整个腹板高度，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至8级（77.0 mm），靴梁周围的裂缝和翼缘板侧面的裂缝进一步加宽，已经可以看见钢梁板，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度达到1.0 mm；加载至9级（102 mm），可以从裂缝中看到翼缘板发生很明显的屈曲裂缝宽度接近40 mm，钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
2.2.2 试件2
试件2钢结构厚型防火涂料的实测平均厚度为29.50 mm，试件2实际加载历程见表2，1 ~ 7级每级位移往复3次，第8级往复加载一次后试验结束。
表2 试件2加载历程
加载级数1 23456 78
加载位移值/mm ±9.8±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±52.7 ±73.8 ±103.3
试验开始前，试件2上的防火涂料未出现干缩裂缝。1级荷载（9.8 mm）未产生裂缝。第2级荷载（13.7 mm），靴梁顶部与钢梁翼缘板连接处首先出现细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第3级荷载（19.2 mm），原有裂缝向两头延伸，在一侧的翼缘外侧裂缝发生贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第4级荷载（26.9 mm），另一侧翼缘两边靴梁顶部的裂缝贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第5级荷载（37.7 mm），翼缘与腹板连接处及翼缘侧出现细微裂缝，原有裂缝加宽，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。6级荷载（52.7 mm），靴梁顶部的裂缝向上延伸，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。7级荷载（73.8 mm），靴梁顶部裂缝继续向上延伸，至500 mm高度加劲板附近，且横向延伸至钢梁腹板中部，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度超过1.0 mm。8级荷载（103.3 mm）往复加载一周后,靴梁顶部及其沿翼缘侧面向上延伸的裂缝显著增宽，钢柱翼缘明显屈曲钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，荷载比第7级大幅下降，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
由上述对试件1和试件2的测试可知，2个试件呈现的防火涂料破坏情况大致相同，主要的破坏裂缝均从靴梁上部开始产生，随荷载增加，钢梁四个角上的靴梁处裂缝从翼缘外侧和内侧贯通，然后沿翼缘板侧面向上延伸，在柱顶变形不超过53.0 mm（试件1为55.0 mm，试件2为52.7 mm）时，防火涂料的大裂缝宽度不超过1.0 mm，在荷载恢复到零时裂缝能够闭合，此后随着柱顶位移增加，加载过程中这些裂缝不断加宽，试验结束时，钢梁翼缘明显屈曲，防火涂料裂缝大宽度超过30.0 mm，局部防火涂料与钢梁明显分离。根据GB 14907—2002《钢结构防火涂料》，当厚型防火涂料的裂缝宽度不超过1.0 mm时，不会影响其性能，因此可以认为当试件的变形不超过53.0 mm时，防火涂料没有破坏。
3 结语
根据GB 50011—2010《建筑抗震设计规范》规定，多、高层钢结构多遇地震下弹性层间位移角限值为1/250，罕遇地震下弹塑性层间位移角限值为1/50。根据本试验试件的钢柱高度（1 500 mm），相应的柱顶位移限值分别为6.0 mm和30.0 mm。从大变形往复加载试验中厚型防火涂料的开裂情况可知，在多遇地震下（对应试件1和试件2中的1级荷载），涂料不开裂。因此，该厚型防火涂料（平均厚度28.25 mm）在经历设计罕遇地震作用后仍能附着在钢构件的表面，并且不会产生影响其防火保护功能的裂缝，表现出可靠的附着性能，从而保证了防火保护的持续性。总之，采用水泥基厚型钢结构防火涂料，经过粘钉包网工法施工进行高层钢结构建筑的耐火保护是可靠的。
虽然钢结构厚型防火涂料组成成分的颗粒较大，涂层外观不平整，影响建筑的整体美观，多用于结构隐藏工程，但是室内钢结构厚型防火涂料的成分多为无机材料，其防火性能稳定，长期使用效果较好。
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