省级战略预留区
莺歌海盐场及周边
我大体计算了一下
有100多平方公里
三个用途
选其一
1、建三亚新机场
四条跑道加临空产业园
北京大兴国际机场总共150平方公里
北京占50
河北占100
按照7条跑道规模建
如果真建机场
这个机场是对接全球和全国的
原三亚凤凰机场保留
形成“龙凤呈祥”双机场运营
三亚龙沐湾国际机场
三亚凤凰国际机场
2、国家高层领导人度假、疗养及养老，从海棠湾撤回到龙沐湾。
本来这个地方在上个世纪60年代就是高层的高级休养所，就是气候绝佳的原因。
回归会建大量的配套。
这个地方有：大海、天空之镜、龙、尖峰、哈密瓜、夜莺、日照最长的太阳、尖峰、天池、虎啸鸣等等。
但三亚的海棠湾没有这么多的寓意化身物。
3、莺歌海未来城———自由之城
科技、娱乐、农业、渔港、会展等等产业，尤其这个地名就是来自：夜莺—-鸣鸟之王；
象征着自由、奔放的精髓。
近期忙
等过段时间
我细写一下
莺歌海盐场及周边
我大体计算了一下
有100多平方公里
三个用途
选其一
1、建三亚新机场
四条跑道加临空产业园
北京大兴国际机场总共150平方公里
北京占50
河北占100
按照7条跑道规模建
如果真建机场
这个机场是对接全球和全国的
原三亚凤凰机场保留
形成“龙凤呈祥”双机场运营
三亚龙沐湾国际机场
三亚凤凰国际机场
2、国家高层领导人度假、疗养及养老，从海棠湾撤回到龙沐湾。
本来这个地方在上个世纪60年代就是高层的高级休养所，就是气候绝佳的原因。
回归会建大量的配套。
这个地方有：大海、天空之镜、龙、尖峰、哈密瓜、夜莺、日照最长的太阳、尖峰、天池、虎啸鸣等等。
但三亚的海棠湾没有这么多的寓意化身物。
3、莺歌海未来城———自由之城
科技、娱乐、农业、渔港、会展等等产业，尤其这个地名就是来自：夜莺—-鸣鸟之王；
象征着自由、奔放的精髓。
近期忙
等过段时间
我细写一下
温度套管插入管道深度该插多深？
温度套管插入管道的深度一直是备受关注的话题。看有的规范说插入深度应在50mm到125mm之间，而有说是管道直径1/3到1/2处，究竟要以哪个为准？本文在ASME PTC 19.3 TW—2016《温度套管性能测试规范》的基础上，结合其他文献的相关内容，总结出了一套温度套管强度计算的具体实现方法。
01
温度套管强度计算方法
套管自然频率计算
1）套管初始自然频率计算公式：
如下图
式中：转动惯量
平均套管外径，其取值可参见ASME PTC 19.3 TW—2016；单位长度套管的质量
操作温度下的弹性模量。
2）计算修正系数。参照ASME PTC 19.3 TW—2016计算修正系数Hf，流体附加质量修正系数Haf，传感器质量修正系数Has和安装依从系数Hc。
3）理想支撑套管的最低自然频率fn：
如下图
4）考虑套管安装依从系数的自然频率fnc：
如下图
漩涡脱落频率计算
1）漩涡脱落频率与介质流速的关系：
如下图
式中：Ns——斯特罗哈数，是雷诺数Re的函数。
2）Ns的计算公式：
如下图
在进行简单估算或介质黏度难于确定时，可认为Ns=0.22。
在设计流速条件下的稳态应力计算
1）计算套管上的应力：
a）径向压力的应力Sr：
Sr=p
b）圆周压力的应力St：
如下如
c）轴向压力的应力Sa：
如下图
2）计算套管支撑面的介质下游侧的稳态应力SD：
如下图
式中：CD——稳态压力阻力系数，CD=1.4；Gβ——参数，参照ASME PTC 19.3 TW—2016计算。
在设计流速条件下的疲劳应力计算
非纵向共振条件下共振放大系数计算：
1）在非纵向共振条件下，横向共振放大系数：
如下图
式中：
如下图
2）在非纵向共振条件下，纵向共振放大系数：
如下图
式中：
如下图
振动应力：
1）横向振动应力SL：
如下图
式中：Cl=1.0。
2）纵向振动应力Sd：
如下图
式中：Cd——振动压力阻力系统，Cd=0.1。
3）最大应力点的应力Smax：
如下图
在纵向共振条件下的疲劳应力计算：
1）建立在纵向共振条件下的流速vIR计算：
如下图
式中：a(R)=0.028 5R2-0.049 6R，且R=lg(Re/Re0)， Re0=1300；μ——动力黏度。
如果采用简化斯特罗哈数计算，即Ns=0.22，则纵向共振流速计算公式可简化为
2）套管支撑面的介质下游侧的稳态应力SD采用计算套管支撑面的介质下游侧的稳态应力SD计算时，横向振动应力SL忽略不计；纵向振动应力Sd采用纵向振动应力Sd进行计算，其中v取值
取1 000或1/(2ζ)。
3）应力集中系数Kt在没有更直接的可用数据的情况下，使用下列参数：
a）b值未知时，Kt取2.2。
b）螺纹连接时，Kt最小取2.3。
c）如果已知b和A，则：
如下图
4）疲劳应力限制条件中FT， FE， Sf的确定：
a）套管在生命周期里可能到达1×1011次振动，属于高循环限制条件下的振动，其Sf值可依据表4选取。
b）当FE≤1时，允许调整疲劳极限。对于在其他环境或超过427℃情况下使用表4的值，需要通过减少FE值以考虑腐蚀或相关影响。
c）温度校正因数FT：
式中：Eref——弹性模量参考值。对于A级材料，Eref=202 GPa，但对于低铬合金，Eref=213 GPa；对于B级材料，Eref=195 GPa，但对于镍铜合金，Eref=179 GPa。
表4 Sf参数的取值 MPa
套管压力限制计算
1）当压力小于103 MPa时，套管杆部设计静态压力pc：
如下图
2）套管端部的设计压力pt：
如下图
3）套管外部压力pr的确定。对于法兰型套管，支撑套管的法兰设计压力为pf， pr是pc， pt， pf中的最小值；对其他类型套管，pr是pc， pt中的最小值。
02
温度套管强度计算内容
当套管插入具有流动介质的管道或容器时，受力状况类似于1根悬臂梁受到介质压力以及流动引起的冲击力的干扰作用，因此套管强度计算应包括以下几方面的内容：
1）验证套管本身及套管连接件承载介质静压力的能力。
2）验证套管承受来自介质流动产生的稳态应力和疲劳应力(也称动态应力)的能力。
由于共振与非共振工况下套管应力计算的理论公式完全不同，因此为了计算不同流速条件下的稳态应力和疲劳应力，必须判断套管是否有共振现象发生。
判断共振现象是否发生的依据是考虑安装依从系数时的套管自然频率fnc和介质漩涡脱落频率fs的比值。理论研究表明介质的漩涡脱落在套管上会产生两种类型的力：横向振动升力，频率为fs；纵向振动阻力，频率为2fs。当fs或者2fs与fnc接近时，共振现象就会发生，即：当fs=fnc时，横向共振发生；当fs=0.5fnc时，纵向共振发生。在fs接近0.5fnc或fnc时会有“锁定”现象。因此，为了避免共振发生，一般要求fnc与fs的比值是1个区域而不是1个点。
03
温度套管强度计算适用范围
ASME PTC 19.3 TW—2016《温度套管性能测试规范》中对温度套管强度计算所适用的形式有具体的要求。
温度套管类型
套管类型由套管的连接方式和套管形式确定，具体见表1所列。锥形套管截面如图1所示，阶梯形套管截面如图2所示。
表1 温度套管类型选择
图1 锥形套管截面示意
注：A——根部直径；B——头部直径；d——孔径；t——头部
厚度；L——插深；b——根部的圆角半径
图2 阶梯形套管截面示意
注：LS——小直径部分的长度；bS——阶梯处的圆角半径
温度套管外形尺寸限制
直形套管和锥形套管的外形尺寸限制见表2所列。插深大于表2中最大值时，文中计算方法仍然有效，但是仅适用于整体棒料钻孔的套管。
表2 直形套管和锥形套管外形尺寸限制 mm
阶梯形套管的外形尺寸限制见表3所列。本文中对于阶梯型套管fnc的计算要求头部直径B为表3中所列值，如不涉及fnc计算，B将不受该限制。
表3 阶梯形套管外形尺寸限制 mm
04
温度套管强度计算合格判定依据
频率限制条件
频率限制的合格判定依据是：
合格判定依据的应用原则：计算套管的质量阻尼因数Nsc，也称为斯柯拉顿(Scruton)数：
如下图
式中： ζ——阻尼系数；ρm——套管材料密度，kg/m3；ρ——介质密度，kg/m3。
1）如果Nsc>2.5且雷诺数Re<105，则fs<0.8fnc。
2）如果Nsc>64且Re<105，那么流速在超过fs<0.8fnc条件限制下的流速值是可以的，但应考虑套管高次共振的发生。
3）如果Nsc≤2.5或Re≥105，则按照下列步骤判断：
a) 计算纵向共振流速VIR。
b) 用vIR计算纵向振动应力Sd，从而得出尖峰振动弯曲最大应力Somax，此时忽略横向振动应力SL。
c) 如果满足纵向共振条件下的疲劳应力限制条件，则fs<0.8fnc。
d) 如果不满足纵向共振条件下的疲劳应力限制条件，则fs<0.4fnc。
e) 稳态操作时，介质流速不在纵向共振锁定区域，即0.4fnc
fs瞬时出现在纵向共振条件下是允许的，例如开停车、紧急停车等工况下，只要套管在该纵向共振区域停留的时间很短且疲劳应力小，只要保证不使套管受到损坏即可。
稳态应力限制条件
稳态应力限制条件应满足：如下图
式中：Sr——径向压力，Pa；St——圆周压力应力，Pa；Smax——最大应力点应力；S——套管材质最大允许应力。
疲劳应力限制条件
疲劳应力限制条件应满足：如下图
式中：
应力集中系数；FT——温度校正因数；FE——环境因数；Sf——疲劳应力限值，Pa。
压力限制条件
外部压力pr应大于最大操作压力p，即：pr>p。
05
李滋法计算套管自然频率
对于锥形保护套管的自然频率计算可以采用李滋法，该方法计算过程比较繁琐，经过整理简化后的基频计算公式为
06
频率比限定范围
ASME标准中判定的频率比范围是
而李滋法还可以判定横向共振锁定区之外的频率比，它判定的频率比范围是 如下图
或
如图3所示。
李滋法的频率限制条件没有考虑fs=0.5fnc
时在套管上产生的纵向共振因素的影响；而ASME标准的计算方法，正是该纵向共振现象的发现，才使得在
范围内的套管强度计算更加精确可靠。
图3 AMSE标准和李滋法的频率比范围示意
在实际工程中温度套管强度计算是必不可少的环节，一个实用的计算方法能够更好地指导工程设计。文中所给出的温度套管强度计算方法切实有效，对工程设计和温度套管的制造具有指导意义。
本文来源：自控中心站
温度套管插入管道的深度一直是备受关注的话题。看有的规范说插入深度应在50mm到125mm之间，而有说是管道直径1/3到1/2处，究竟要以哪个为准？本文在ASME PTC 19.3 TW—2016《温度套管性能测试规范》的基础上，结合其他文献的相关内容，总结出了一套温度套管强度计算的具体实现方法。
01
温度套管强度计算方法
套管自然频率计算
1）套管初始自然频率计算公式：
如下图
式中：转动惯量
平均套管外径，其取值可参见ASME PTC 19.3 TW—2016；单位长度套管的质量
操作温度下的弹性模量。
2）计算修正系数。参照ASME PTC 19.3 TW—2016计算修正系数Hf，流体附加质量修正系数Haf，传感器质量修正系数Has和安装依从系数Hc。
3）理想支撑套管的最低自然频率fn：
如下图
4）考虑套管安装依从系数的自然频率fnc：
如下图
漩涡脱落频率计算
1）漩涡脱落频率与介质流速的关系：
如下图
式中：Ns——斯特罗哈数，是雷诺数Re的函数。
2）Ns的计算公式：
如下图
在进行简单估算或介质黏度难于确定时，可认为Ns=0.22。
在设计流速条件下的稳态应力计算
1）计算套管上的应力：
a）径向压力的应力Sr：
Sr=p
b）圆周压力的应力St：
如下如
c）轴向压力的应力Sa：
如下图
2）计算套管支撑面的介质下游侧的稳态应力SD：
如下图
式中：CD——稳态压力阻力系数，CD=1.4；Gβ——参数，参照ASME PTC 19.3 TW—2016计算。
在设计流速条件下的疲劳应力计算
非纵向共振条件下共振放大系数计算：
1）在非纵向共振条件下，横向共振放大系数：
如下图
式中：
如下图
2）在非纵向共振条件下，纵向共振放大系数：
如下图
式中：
如下图
振动应力：
1）横向振动应力SL：
如下图
式中：Cl=1.0。
2）纵向振动应力Sd：
如下图
式中：Cd——振动压力阻力系统，Cd=0.1。
3）最大应力点的应力Smax：
如下图
在纵向共振条件下的疲劳应力计算：
1）建立在纵向共振条件下的流速vIR计算：
如下图
式中：a(R)=0.028 5R2-0.049 6R，且R=lg(Re/Re0)， Re0=1300；μ——动力黏度。
如果采用简化斯特罗哈数计算，即Ns=0.22，则纵向共振流速计算公式可简化为
2）套管支撑面的介质下游侧的稳态应力SD采用计算套管支撑面的介质下游侧的稳态应力SD计算时，横向振动应力SL忽略不计；纵向振动应力Sd采用纵向振动应力Sd进行计算，其中v取值
取1 000或1/(2ζ)。
3）应力集中系数Kt在没有更直接的可用数据的情况下，使用下列参数：
a）b值未知时，Kt取2.2。
b）螺纹连接时，Kt最小取2.3。
c）如果已知b和A，则：
如下图
4）疲劳应力限制条件中FT， FE， Sf的确定：
a）套管在生命周期里可能到达1×1011次振动，属于高循环限制条件下的振动，其Sf值可依据表4选取。
b）当FE≤1时，允许调整疲劳极限。对于在其他环境或超过427℃情况下使用表4的值，需要通过减少FE值以考虑腐蚀或相关影响。
c）温度校正因数FT：
式中：Eref——弹性模量参考值。对于A级材料，Eref=202 GPa，但对于低铬合金，Eref=213 GPa；对于B级材料，Eref=195 GPa，但对于镍铜合金，Eref=179 GPa。
表4 Sf参数的取值 MPa
套管压力限制计算
1）当压力小于103 MPa时，套管杆部设计静态压力pc：
如下图
2）套管端部的设计压力pt：
如下图
3）套管外部压力pr的确定。对于法兰型套管，支撑套管的法兰设计压力为pf， pr是pc， pt， pf中的最小值；对其他类型套管，pr是pc， pt中的最小值。
02
温度套管强度计算内容
当套管插入具有流动介质的管道或容器时，受力状况类似于1根悬臂梁受到介质压力以及流动引起的冲击力的干扰作用，因此套管强度计算应包括以下几方面的内容：
1）验证套管本身及套管连接件承载介质静压力的能力。
2）验证套管承受来自介质流动产生的稳态应力和疲劳应力(也称动态应力)的能力。
由于共振与非共振工况下套管应力计算的理论公式完全不同，因此为了计算不同流速条件下的稳态应力和疲劳应力，必须判断套管是否有共振现象发生。
判断共振现象是否发生的依据是考虑安装依从系数时的套管自然频率fnc和介质漩涡脱落频率fs的比值。理论研究表明介质的漩涡脱落在套管上会产生两种类型的力：横向振动升力，频率为fs；纵向振动阻力，频率为2fs。当fs或者2fs与fnc接近时，共振现象就会发生，即：当fs=fnc时，横向共振发生；当fs=0.5fnc时，纵向共振发生。在fs接近0.5fnc或fnc时会有“锁定”现象。因此，为了避免共振发生，一般要求fnc与fs的比值是1个区域而不是1个点。
03
温度套管强度计算适用范围
ASME PTC 19.3 TW—2016《温度套管性能测试规范》中对温度套管强度计算所适用的形式有具体的要求。
温度套管类型
套管类型由套管的连接方式和套管形式确定，具体见表1所列。锥形套管截面如图1所示，阶梯形套管截面如图2所示。
表1 温度套管类型选择
图1 锥形套管截面示意
注：A——根部直径；B——头部直径；d——孔径；t——头部
厚度；L——插深；b——根部的圆角半径
图2 阶梯形套管截面示意
注：LS——小直径部分的长度；bS——阶梯处的圆角半径
温度套管外形尺寸限制
直形套管和锥形套管的外形尺寸限制见表2所列。插深大于表2中最大值时，文中计算方法仍然有效，但是仅适用于整体棒料钻孔的套管。
表2 直形套管和锥形套管外形尺寸限制 mm
阶梯形套管的外形尺寸限制见表3所列。本文中对于阶梯型套管fnc的计算要求头部直径B为表3中所列值，如不涉及fnc计算，B将不受该限制。
表3 阶梯形套管外形尺寸限制 mm
04
温度套管强度计算合格判定依据
频率限制条件
频率限制的合格判定依据是：
合格判定依据的应用原则：计算套管的质量阻尼因数Nsc，也称为斯柯拉顿(Scruton)数：
如下图
式中： ζ——阻尼系数；ρm——套管材料密度，kg/m3；ρ——介质密度，kg/m3。
1）如果Nsc>2.5且雷诺数Re<105，则fs<0.8fnc。
2）如果Nsc>64且Re<105，那么流速在超过fs<0.8fnc条件限制下的流速值是可以的，但应考虑套管高次共振的发生。
3）如果Nsc≤2.5或Re≥105，则按照下列步骤判断：
a) 计算纵向共振流速VIR。
b) 用vIR计算纵向振动应力Sd，从而得出尖峰振动弯曲最大应力Somax，此时忽略横向振动应力SL。
c) 如果满足纵向共振条件下的疲劳应力限制条件，则fs<0.8fnc。
d) 如果不满足纵向共振条件下的疲劳应力限制条件，则fs<0.4fnc。
e) 稳态操作时，介质流速不在纵向共振锁定区域，即0.4fnc
fs瞬时出现在纵向共振条件下是允许的，例如开停车、紧急停车等工况下，只要套管在该纵向共振区域停留的时间很短且疲劳应力小，只要保证不使套管受到损坏即可。
稳态应力限制条件
稳态应力限制条件应满足：如下图
式中：Sr——径向压力，Pa；St——圆周压力应力，Pa；Smax——最大应力点应力；S——套管材质最大允许应力。
疲劳应力限制条件
疲劳应力限制条件应满足：如下图
式中：
应力集中系数；FT——温度校正因数；FE——环境因数；Sf——疲劳应力限值，Pa。
压力限制条件
外部压力pr应大于最大操作压力p，即：pr>p。
05
李滋法计算套管自然频率
对于锥形保护套管的自然频率计算可以采用李滋法，该方法计算过程比较繁琐，经过整理简化后的基频计算公式为
06
频率比限定范围
ASME标准中判定的频率比范围是
而李滋法还可以判定横向共振锁定区之外的频率比，它判定的频率比范围是 如下图
或
如图3所示。
李滋法的频率限制条件没有考虑fs=0.5fnc
时在套管上产生的纵向共振因素的影响；而ASME标准的计算方法，正是该纵向共振现象的发现，才使得在
范围内的套管强度计算更加精确可靠。
图3 AMSE标准和李滋法的频率比范围示意
在实际工程中温度套管强度计算是必不可少的环节，一个实用的计算方法能够更好地指导工程设计。文中所给出的温度套管强度计算方法切实有效，对工程设计和温度套管的制造具有指导意义。
本文来源：自控中心站
口袋EDC | 随身装备 [汪洋海蓝比心]
搭配了一套随身携带的工具，可以轻松放进包里或者夹在裤子口袋上，小小一套安全感拉满，走在路上底气都很足。
1、14寸轻机便携棍，两段式的结构，实测暴力戳击不收棍，轻松劈开砖头，重量仅156q。
2、TA30战术手电，高亮1300流明，尾部磁控旋转开关，换挡时“嗒”一声，丝滑又清脆。
3、尖峰多用工具钳，十六合一“随身工具箱”，剪刀，钳子，小刀，木锯，螺丝刀，割绳刀等，有颜又有实力
4、NT10战术笔，日常书写帅气实用，随身携带以防不备之需
5、D型扣，挂钥匙挂包包都可以，必要时还可以作为临时指虎使用。
#纳丽德##战术装备##EDC装备##甩棍#
搭配了一套随身携带的工具，可以轻松放进包里或者夹在裤子口袋上，小小一套安全感拉满，走在路上底气都很足。
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