我的做人信条和生活态度真的很佛系很躺平，其实就是没有什么追求而已。没有高追求的原因是因为我没有能力啦，不是我不想追求好生活，而是我能力低，但我不努力说明没那么想，反正我愿意浑浑噩噩的过这一生，我就继续混吃等死呗～下辈子什么的，反正也没记忆，就相当于我只有这辈子一次而已，反正死了就消失了，而且我下辈子才不来了，差不多过过就差不多得了，反正生活对我来说从始至终都是无意义的。日常陷入自我怀疑，人生的意义究竟是什么？我有必要这么辛苦的生存吗？我不知道答案，每天都得过且过，糊弄着自己尽量愉快的度过每一天。答案是无解的，竟然来到这世上了，那就顺其自然的活下去吧，很多我担心的事情其实发生过，就不会再发生了，我不用想的那么多。不被任何人和生活pua，但知足常乐，寻找生活的美好和快乐，好事也许就发生在下个转弯，努力给自己和父母带来好的生活，而不仅仅是痛苦无意义的生存，没有意义我就给找意义，对这世界多点爱意和留恋，对未来多点期待会产生对明天的勇气，活着有盼头当下也会因此而产生幸福感。其实我还是很乐观开朗的啦，毕竟我的自我定位是乐观的悲观主义者。只是当下有点艰难，万事开头难嘛，好运也许已经打包出发，准备在下个转弯口跟我碰头呢，熬一熬就会看见柳暗花明啦！
钢结构厚型防火涂料抗开裂性能测试
看到一篇关于钢结构厚型防火涂料抗开裂测试的文章，觉得挺好，和钢结构厚型防火涂料用户分享一下。钢结构因其自身强度高、重量轻、抗震性能佳和可靠性高等众多突出的优点被工程师们所青睐。近年来，随着我国城市化进程的加快，各大城市为了充分提高城市空间利用率、采用钢结构建造的高层建筑越来越多。但相对于混凝土、砖石等其他建筑材料而言，钢材的耐火性能较差。当温度为500 ℃左右时，钢材的屈服强度将降至常温下强度的一半。提高钢结构抗火性能的主要方法有：水冷却法；单面屏蔽法；浇筑混凝土或砌筑耐火砖；采用耐火轻质板材作为防火外包层；涂抹防火材料；采用耐火耐候钢材等。其中，厚型钢结构防火涂料是一种应用广泛钢结构防火措施。在钢结构防火涂料中水泥基钢结构厚型防火涂料可提供长达3 h的耐火保护，这一特性吻合了目前我国在建高层钢结构建筑柱子耐火时限3 h的设计要求，从而成为众多高层建筑防火措施的选择。
高层钢结构建筑不同于一般钢结构建筑，其在使用期间会受到风荷载等导致的荷载水平较低但频度较高的可变荷载作用，也可能遭遇到高烈度罕遇地震引起的大变形往复荷载作用。然而相对于钢构件本身材料而言，钢结构厚型防火涂料的力学性能较差，在遭遇地震和恐怖爆炸等偶然性事故灾害时，涂装在钢结构上的厚型钢结构防火涂料NH(BT-03）因受到的大变形荷载反复作用下，有可能开裂、破损甚至脱落，对钢结构构件在承受该类灾害后的抗火性能造成很大影响。
为了评估目前在我国应用广泛的水泥基室内厚型防火涂料在高层钢结构建筑上的适应性，为钢结构防火涂料的设计提供参考，对涂有厚型防火涂料的钢结构构件进行不同荷载水平的往复加载试验，模拟地震等罕遇荷载下的钢结构的变形情况，考查往复大变形荷载作用下，钢结构厚型防火涂料的开裂和附着性能，评估高层钢结构建筑用厚型防火涂料进行防火保护的可行性。
1 试验部分
1.1 试验内容
为实现上述目的，本试验不考虑防火涂料厚型因时间和环境等因素导致粘结附着力等物理性能退化（老化）的影响。将测试涂装有厚型防火涂料的钢构件在大变形往复荷载作用下的性能。主要模拟带厚型防火涂料钢构件在遭遇罕遇地震作用条件的性能，考查钢构件上厚型防火涂料在这种荷载作用时的开裂、损坏和脱落情况。
1.2 试件的设计
大变形往复加载测试用试件为焊接H型截面钢柱构件，构件数量为2个，钢柱总高度1.60 m，加载点离柱脚高度为1.50 m，柱子采用200 mm×150 mm×6 mm×10 mm的焊接H型柱。钢柱材料为Q235结构钢，柱脚连接螺栓采用10.9级高强螺栓。钢柱试件柱脚采用固接，在柱顶施加侧向集中荷载，在腹板上每隔500 mm设置一道加劲肋，防止加载过程中腹板局部失稳；在柱脚设置靴梁，加强柱脚并防止底板弯曲；在柱顶加载点处翼缘上加焊200 mm×200 mm×10 mm钢板，用于与作动器加载头的连接，施加的水平荷载使试件产生绕强轴的弯矩作用。
1.3 加载方案
构件下端部采用刚接设计，固定在预先设计的底座上，柱脚与底座通过高强螺栓连接，柱顶为自由端，加载位置在柱顶加强处，连接形式为铰接。通过安装在柱顶的作动器施加往复加载。
采用位移控制在柱顶施加荷载，每级位移循环3次。
1）每级加载位移量为7 mm；
2）加载初期，每级加载位移量为上级加载位移量的1.4倍；
3）当构件出现屈服之后，增长倍数改为1.3；
4）当试件破坏时，试验停止。
1.4 试件的涂装
根据GB 50016—2014《建筑设计防火规范》要求，建筑的高耐火等级为a级，对应a级耐火等级的建筑钢结构柱的耐火时限要求为3.0 h，因此对本试验的钢柱试件按3.0 h耐火时限要求采用厚型防火涂料NH(BT-03）进行防火保护。按3.0 h耐火时限钢结构厚型防火涂料要求进行防火保护，设计涂料厚度为26 mm，施工工法为喷涂粘钉挂网工法。
2 测试过程及现象
2.1 大变形往复加载测试
大变形往复加载试验时，主要采用位移计测量柱顶的侧向位移和柱脚的转动，采用水平位移计测量柱顶荷载作用方向的位移（D2）及水平面内垂直于力作用方向的位移（D1），在柱脚底板上布置竖向位移计，测量柱脚底板两边的竖向位移，进而得到柱脚的转角，荷载的大小通过作动器的内置传感器测量得到。
2.2 试验现象
本次试验主要研究内容为钢结构厚型防火涂料的破损形态，由于厚型室内防火涂料表面粗糙，质地疏松，难以用传感器测量其应力和应变，厚型钢结构 防火涂料对钢构件的刚度和承载力基本没有影响，主要通过肉眼观察其表面状态来判断其状态。柱顶的力-位移关系仅反映加载历程及构件本身对荷载的行为反应，与有无防火涂料差别不大。但构件变形的大小程度会影响防火涂料的附着性能，影响防火涂料的开裂、损坏与脱落。因此构件的受力和变形与防火涂料的破损有直接关系。
2.2.1 试件1
试件1防火涂料的实测平均厚度为28.25 mm，试件1实际加载历程见表1，每级位移往复3次。
表1 试件1加载历程
加载级数 1 2 3 45 6 78 9
加载位移值/mm ±7.0 ±9.8 ±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±55.0 ±77.0 ±102.0
试验开始前，试件1上的钢结构厚型防火涂料无可见裂缝。前3级荷载过程中，试件均未出现可见裂缝。加载至4级（19.2 mm）时，靴梁顶部与钢梁翼板交接处首先产生裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至5级（26.9 mm）时，同一翼板两侧靴梁上的裂缝发生贯通，且靴梁与底板连接处、柱底翼缘与腹板连接处产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至6级（37.7 mm），靴梁周围的裂缝加宽，且向翼板内侧延伸，同时500 mm高度处加劲板对应的翼缘板外侧产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至7级（55.0 mm），靴梁处裂缝沿翼板侧面向上延伸，接近加劲板，翼板内侧裂缝延伸至腹板，贯通整个腹板高度，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至8级（77.0 mm），靴梁周围的裂缝和翼缘板侧面的裂缝进一步加宽，已经可以看见钢梁板，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度达到1.0 mm；加载至9级（102 mm），可以从裂缝中看到翼缘板发生很明显的屈曲裂缝宽度接近40 mm，钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
2.2.2 试件2
试件2钢结构厚型防火涂料的实测平均厚度为29.50 mm，试件2实际加载历程见表2，1 ~ 7级每级位移往复3次，第8级往复加载一次后试验结束。
表2 试件2加载历程
加载级数1 23456 78
加载位移值/mm ±9.8±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±52.7 ±73.8 ±103.3
试验开始前，试件2上的防火涂料未出现干缩裂缝。1级荷载（9.8 mm）未产生裂缝。第2级荷载（13.7 mm），靴梁顶部与钢梁翼缘板连接处首先出现细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第3级荷载（19.2 mm），原有裂缝向两头延伸，在一侧的翼缘外侧裂缝发生贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第4级荷载（26.9 mm），另一侧翼缘两边靴梁顶部的裂缝贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第5级荷载（37.7 mm），翼缘与腹板连接处及翼缘侧出现细微裂缝，原有裂缝加宽，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。6级荷载（52.7 mm），靴梁顶部的裂缝向上延伸，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。7级荷载（73.8 mm），靴梁顶部裂缝继续向上延伸，至500 mm高度加劲板附近，且横向延伸至钢梁腹板中部，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度超过1.0 mm。8级荷载（103.3 mm）往复加载一周后,靴梁顶部及其沿翼缘侧面向上延伸的裂缝显著增宽，钢柱翼缘明显屈曲钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，荷载比第7级大幅下降，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
由上述对试件1和试件2的测试可知，2个试件呈现的防火涂料破坏情况大致相同，主要的破坏裂缝均从靴梁上部开始产生，随荷载增加，钢梁四个角上的靴梁处裂缝从翼缘外侧和内侧贯通，然后沿翼缘板侧面向上延伸，在柱顶变形不超过53.0 mm（试件1为55.0 mm，试件2为52.7 mm）时，防火涂料的大裂缝宽度不超过1.0 mm，在荷载恢复到零时裂缝能够闭合，此后随着柱顶位移增加，加载过程中这些裂缝不断加宽，试验结束时，钢梁翼缘明显屈曲，防火涂料裂缝大宽度超过30.0 mm，局部防火涂料与钢梁明显分离。根据GB 14907—2002《钢结构防火涂料》，当厚型防火涂料的裂缝宽度不超过1.0 mm时，不会影响其性能，因此可以认为当试件的变形不超过53.0 mm时，防火涂料没有破坏。
3 结语
根据GB 50011—2010《建筑抗震设计规范》规定，多、高层钢结构多遇地震下弹性层间位移角限值为1/250，罕遇地震下弹塑性层间位移角限值为1/50。根据本试验试件的钢柱高度（1 500 mm），相应的柱顶位移限值分别为6.0 mm和30.0 mm。从大变形往复加载试验中厚型防火涂料的开裂情况可知，在多遇地震下（对应试件1和试件2中的1级荷载），涂料不开裂。因此，该厚型防火涂料（平均厚度28.25 mm）在经历设计罕遇地震作用后仍能附着在钢构件的表面，并且不会产生影响其防火保护功能的裂缝，表现出可靠的附着性能，从而保证了防火保护的持续性。总之，采用水泥基厚型钢结构防火涂料，经过粘钉包网工法施工进行高层钢结构建筑的耐火保护是可靠的。
虽然钢结构厚型防火涂料组成成分的颗粒较大，涂层外观不平整，影响建筑的整体美观，多用于结构隐藏工程，但是室内钢结构厚型防火涂料的成分多为无机材料，其防火性能稳定，长期使用效果较好。
看到一篇关于钢结构厚型防火涂料抗开裂测试的文章，觉得挺好，和钢结构厚型防火涂料用户分享一下。钢结构因其自身强度高、重量轻、抗震性能佳和可靠性高等众多突出的优点被工程师们所青睐。近年来，随着我国城市化进程的加快，各大城市为了充分提高城市空间利用率、采用钢结构建造的高层建筑越来越多。但相对于混凝土、砖石等其他建筑材料而言，钢材的耐火性能较差。当温度为500 ℃左右时，钢材的屈服强度将降至常温下强度的一半。提高钢结构抗火性能的主要方法有：水冷却法；单面屏蔽法；浇筑混凝土或砌筑耐火砖；采用耐火轻质板材作为防火外包层；涂抹防火材料；采用耐火耐候钢材等。其中，厚型钢结构防火涂料是一种应用广泛钢结构防火措施。在钢结构防火涂料中水泥基钢结构厚型防火涂料可提供长达3 h的耐火保护，这一特性吻合了目前我国在建高层钢结构建筑柱子耐火时限3 h的设计要求，从而成为众多高层建筑防火措施的选择。
高层钢结构建筑不同于一般钢结构建筑，其在使用期间会受到风荷载等导致的荷载水平较低但频度较高的可变荷载作用，也可能遭遇到高烈度罕遇地震引起的大变形往复荷载作用。然而相对于钢构件本身材料而言，钢结构厚型防火涂料的力学性能较差，在遭遇地震和恐怖爆炸等偶然性事故灾害时，涂装在钢结构上的厚型钢结构防火涂料NH(BT-03）因受到的大变形荷载反复作用下，有可能开裂、破损甚至脱落，对钢结构构件在承受该类灾害后的抗火性能造成很大影响。
为了评估目前在我国应用广泛的水泥基室内厚型防火涂料在高层钢结构建筑上的适应性，为钢结构防火涂料的设计提供参考，对涂有厚型防火涂料的钢结构构件进行不同荷载水平的往复加载试验，模拟地震等罕遇荷载下的钢结构的变形情况，考查往复大变形荷载作用下，钢结构厚型防火涂料的开裂和附着性能，评估高层钢结构建筑用厚型防火涂料进行防火保护的可行性。
1 试验部分
1.1 试验内容
为实现上述目的，本试验不考虑防火涂料厚型因时间和环境等因素导致粘结附着力等物理性能退化（老化）的影响。将测试涂装有厚型防火涂料的钢构件在大变形往复荷载作用下的性能。主要模拟带厚型防火涂料钢构件在遭遇罕遇地震作用条件的性能，考查钢构件上厚型防火涂料在这种荷载作用时的开裂、损坏和脱落情况。
1.2 试件的设计
大变形往复加载测试用试件为焊接H型截面钢柱构件，构件数量为2个，钢柱总高度1.60 m，加载点离柱脚高度为1.50 m，柱子采用200 mm×150 mm×6 mm×10 mm的焊接H型柱。钢柱材料为Q235结构钢，柱脚连接螺栓采用10.9级高强螺栓。钢柱试件柱脚采用固接，在柱顶施加侧向集中荷载，在腹板上每隔500 mm设置一道加劲肋，防止加载过程中腹板局部失稳；在柱脚设置靴梁，加强柱脚并防止底板弯曲；在柱顶加载点处翼缘上加焊200 mm×200 mm×10 mm钢板，用于与作动器加载头的连接，施加的水平荷载使试件产生绕强轴的弯矩作用。
1.3 加载方案
构件下端部采用刚接设计，固定在预先设计的底座上，柱脚与底座通过高强螺栓连接，柱顶为自由端，加载位置在柱顶加强处，连接形式为铰接。通过安装在柱顶的作动器施加往复加载。
采用位移控制在柱顶施加荷载，每级位移循环3次。
1）每级加载位移量为7 mm；
2）加载初期，每级加载位移量为上级加载位移量的1.4倍；
3）当构件出现屈服之后，增长倍数改为1.3；
4）当试件破坏时，试验停止。
1.4 试件的涂装
根据GB 50016—2014《建筑设计防火规范》要求，建筑的高耐火等级为a级，对应a级耐火等级的建筑钢结构柱的耐火时限要求为3.0 h，因此对本试验的钢柱试件按3.0 h耐火时限要求采用厚型防火涂料NH(BT-03）进行防火保护。按3.0 h耐火时限钢结构厚型防火涂料要求进行防火保护，设计涂料厚度为26 mm，施工工法为喷涂粘钉挂网工法。
2 测试过程及现象
2.1 大变形往复加载测试
大变形往复加载试验时，主要采用位移计测量柱顶的侧向位移和柱脚的转动，采用水平位移计测量柱顶荷载作用方向的位移（D2）及水平面内垂直于力作用方向的位移（D1），在柱脚底板上布置竖向位移计，测量柱脚底板两边的竖向位移，进而得到柱脚的转角，荷载的大小通过作动器的内置传感器测量得到。
2.2 试验现象
本次试验主要研究内容为钢结构厚型防火涂料的破损形态，由于厚型室内防火涂料表面粗糙，质地疏松，难以用传感器测量其应力和应变，厚型钢结构 防火涂料对钢构件的刚度和承载力基本没有影响，主要通过肉眼观察其表面状态来判断其状态。柱顶的力-位移关系仅反映加载历程及构件本身对荷载的行为反应，与有无防火涂料差别不大。但构件变形的大小程度会影响防火涂料的附着性能，影响防火涂料的开裂、损坏与脱落。因此构件的受力和变形与防火涂料的破损有直接关系。
2.2.1 试件1
试件1防火涂料的实测平均厚度为28.25 mm，试件1实际加载历程见表1，每级位移往复3次。
表1 试件1加载历程
加载级数 1 2 3 45 6 78 9
加载位移值/mm ±7.0 ±9.8 ±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±55.0 ±77.0 ±102.0
试验开始前，试件1上的钢结构厚型防火涂料无可见裂缝。前3级荷载过程中，试件均未出现可见裂缝。加载至4级（19.2 mm）时，靴梁顶部与钢梁翼板交接处首先产生裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至5级（26.9 mm）时，同一翼板两侧靴梁上的裂缝发生贯通，且靴梁与底板连接处、柱底翼缘与腹板连接处产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至6级（37.7 mm），靴梁周围的裂缝加宽，且向翼板内侧延伸，同时500 mm高度处加劲板对应的翼缘板外侧产生细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至7级（55.0 mm），靴梁处裂缝沿翼板侧面向上延伸，接近加劲板，翼板内侧裂缝延伸至腹板，贯通整个腹板高度，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合；加载至8级（77.0 mm），靴梁周围的裂缝和翼缘板侧面的裂缝进一步加宽，已经可以看见钢梁板，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度达到1.0 mm；加载至9级（102 mm），可以从裂缝中看到翼缘板发生很明显的屈曲裂缝宽度接近40 mm，钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
2.2.2 试件2
试件2钢结构厚型防火涂料的实测平均厚度为29.50 mm，试件2实际加载历程见表2，1 ~ 7级每级位移往复3次，第8级往复加载一次后试验结束。
表2 试件2加载历程
加载级数1 23456 78
加载位移值/mm ±9.8±13.7 ±19.2 ±26.9 ±37.7 ±52.7 ±73.8 ±103.3
试验开始前，试件2上的防火涂料未出现干缩裂缝。1级荷载（9.8 mm）未产生裂缝。第2级荷载（13.7 mm），靴梁顶部与钢梁翼缘板连接处首先出现细微裂缝，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第3级荷载（19.2 mm），原有裂缝向两头延伸，在一侧的翼缘外侧裂缝发生贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第4级荷载（26.9 mm），另一侧翼缘两边靴梁顶部的裂缝贯通，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。第5级荷载（37.7 mm），翼缘与腹板连接处及翼缘侧出现细微裂缝，原有裂缝加宽，大裂缝宽度不超过1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。6级荷载（52.7 mm），靴梁顶部的裂缝向上延伸，大裂缝宽度达到1.0 mm，荷载恢复至零时，裂缝闭合。7级荷载（73.8 mm），靴梁顶部裂缝继续向上延伸，至500 mm高度加劲板附近，且横向延伸至钢梁腹板中部，荷载恢复至零时，裂缝不能闭合，大裂缝宽度超过1.0 mm。8级荷载（103.3 mm）往复加载一周后,靴梁顶部及其沿翼缘侧面向上延伸的裂缝显著增宽，钢柱翼缘明显屈曲钢梁塑性变形很大，截面局部屈曲严重，荷载比第7级大幅下降，可以认为钢梁已经破坏，荷载回复到零后，钢梁变形不能恢复，防火涂料裂缝不能闭合，裂缝宽度仍然保持在20 mm以上，试验结束。
由上述对试件1和试件2的测试可知，2个试件呈现的防火涂料破坏情况大致相同，主要的破坏裂缝均从靴梁上部开始产生，随荷载增加，钢梁四个角上的靴梁处裂缝从翼缘外侧和内侧贯通，然后沿翼缘板侧面向上延伸，在柱顶变形不超过53.0 mm（试件1为55.0 mm，试件2为52.7 mm）时，防火涂料的大裂缝宽度不超过1.0 mm，在荷载恢复到零时裂缝能够闭合，此后随着柱顶位移增加，加载过程中这些裂缝不断加宽，试验结束时，钢梁翼缘明显屈曲，防火涂料裂缝大宽度超过30.0 mm，局部防火涂料与钢梁明显分离。根据GB 14907—2002《钢结构防火涂料》，当厚型防火涂料的裂缝宽度不超过1.0 mm时，不会影响其性能，因此可以认为当试件的变形不超过53.0 mm时，防火涂料没有破坏。
3 结语
根据GB 50011—2010《建筑抗震设计规范》规定，多、高层钢结构多遇地震下弹性层间位移角限值为1/250，罕遇地震下弹塑性层间位移角限值为1/50。根据本试验试件的钢柱高度（1 500 mm），相应的柱顶位移限值分别为6.0 mm和30.0 mm。从大变形往复加载试验中厚型防火涂料的开裂情况可知，在多遇地震下（对应试件1和试件2中的1级荷载），涂料不开裂。因此，该厚型防火涂料（平均厚度28.25 mm）在经历设计罕遇地震作用后仍能附着在钢构件的表面，并且不会产生影响其防火保护功能的裂缝，表现出可靠的附着性能，从而保证了防火保护的持续性。总之，采用水泥基厚型钢结构防火涂料，经过粘钉包网工法施工进行高层钢结构建筑的耐火保护是可靠的。
虽然钢结构厚型防火涂料组成成分的颗粒较大，涂层外观不平整，影响建筑的整体美观，多用于结构隐藏工程，但是室内钢结构厚型防火涂料的成分多为无机材料，其防火性能稳定，长期使用效果较好。
有个总给我挖坑的人，每年都让我想绝交几十次，那我躲远点行了吧。
万万没想到他还能拖家带口呼朋唤友千里迢迢跑过来继续给我挖坑[怒]
一怒之下我把细桂枝北五味混在一起，整不了他我还整不了他崽么！挑吧！挑完了就给你填这次的坑。
崽崽他爹咧嘴一笑：我崽是处女座！
一下午真的挑。完。了……
这是个什么人类幼崽啊？我去年就该把他爹拉黑[允悲]
纪念一下我的半斤狮子头，多少方家一辈子摸都摸不到的东西，整个一炉钻石，就这么输给了个处女座的崽崽[晕][晕]
万万没想到他还能拖家带口呼朋唤友千里迢迢跑过来继续给我挖坑[怒]
一怒之下我把细桂枝北五味混在一起，整不了他我还整不了他崽么！挑吧！挑完了就给你填这次的坑。
崽崽他爹咧嘴一笑：我崽是处女座！
一下午真的挑。完。了……
这是个什么人类幼崽啊？我去年就该把他爹拉黑[允悲]
纪念一下我的半斤狮子头，多少方家一辈子摸都摸不到的东西，整个一炉钻石，就这么输给了个处女座的崽崽[晕][晕]
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